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　~1985年發(fā)電機先后2次發(fā)生端部短路事故，主變都受到低壓側(cè)出口短路沖擊。該變壓器1983~1985年油色譜分析正常，從1985年開始，發(fā)現(xiàn)主變總烴升高，且C2H2含量升高，究其原因顯然與主變承受短路電流沖擊有關。為消除總烴超標故障，1986 ~1994年曾經(jīng)4次吊罩檢查，1994年在現(xiàn)場對該變壓器的上軛鐵進行了重新疊鐵。修后1994 ~1999年底運行比較穩(wěn)定，總烴含量一直在注意值（150ML/L）以內(nèi)，從2000年1月開始變壓器總烴逐步升高，6個月總烴上升到702.9ML/L，色譜分析數(shù)據(jù)見表1，1999 ~2001年負荷變化情況見表2. 1故障原因分析由表1、表2發(fā)現(xiàn)，隨著負荷的增長，變壓器總烴異常升高。按照三比值法（022）判斷變壓器內(nèi)部存在局部700 *C的高溫部位。從2000* 06―18脫氣開始，2001*01*29計算絕對產(chǎn)氣速率為53. 66mL/d，從2000年1月至6月，主變總烴升高與其所帶負荷的增加密不可分。發(fā)電機無功負荷增大，定子電流升高，發(fā)電機出口電壓升高。由變壓器原理可知，變壓器結構確定后，鐵芯的磁通正比于端電勢（即近似電壓）由于電壓的升高造成總烴上升，根據(jù)變壓器的結構設計資料，結合歷次檢修資料、歷年的油色譜分析報告及1994年處理上軛鐵的狀況，認為變壓器總烴升高的根本原因是變壓器鐵芯存在故表1色譜分析數(shù)據(jù)取樣油中所含氣體/WL/L三比值時間總烴編碼脫氣表2發(fā)電機負荷統(tǒng)計時間有功功率/MW無功功率/定子電流/kA時間有功功率/無功功率/定子電流/腿一10腿一11腿一12障點。變壓器無功負荷增大、磁通升高是引發(fā)鐵芯故障、造成總烴升高的直接原因。
　　2修復的必要性如果保持現(xiàn)狀，定期進行脫氣處理，不能消除設備存在的故障，給安全生產(chǎn)留下嚴重隱患。
　　鑒于機組通流改造及發(fā)電機增容方案已經(jīng)確定，發(fā)電機有功功率由200MW增容到220MW，發(fā)電機定子額定電流由8625A增加到9額定容量為240MV*A，實際利用轉(zhuǎn)移容量為213MV*A.發(fā)電機增容后視在功率為258.壓工作廠變消耗8%變壓器實際轉(zhuǎn)移容量238.1MV*A.隨著發(fā)電機增容改造，變壓器負荷電流的增大，如果不徹底處理主變鐵芯故障而維持現(xiàn)狀，很可能由于主變總烴含量過高而限制發(fā)電機的出力。
　　根據(jù)主變存在的鐵芯故障狀況，過去曾經(jīng)過4次吊罩處理，沒有從根本上消除故障點，本次大修如仍然就地解體根據(jù)歷次檢修經(jīng)驗很難保證徹底消除鐵芯故障點。因此，經(jīng)河北省電力公司組織專家3檢查結果修復方案3.1解體檢查情況經(jīng)解體檢查，變壓器三相線圈絕緣狀況良好，分接開關沒有燒痕和過熱跡象。拆下鐵芯上軛鐵后發(fā)現(xiàn)B相鐵芯立柱的低壓側(cè)有5~6片鐵芯過熱的痕跡，面積最大的約有200mmX130mm，有的芯片上的漆膜已脫落。另外，從拆下的軛鐵芯片和鐵芯立柱上明顯可見，鐵芯的穿心螺桿處孔洞大多已成喇叭口狀。BARMAG DRIVER Board EL333B EC182 for FK6-1000 New Part     
      
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